将我们制备的膜系结构(HLH2LHLHL) 3以及相应的折射率代入，并且根据我们的工艺条件，TiO 2和SiO 2的聚集密度大约在0.92左右，由此对于不同中心波长的红、绿、蓝滤光片，可以计算出相应的吸潮引起的中心波长漂移。在f=1(即完全吸潮)的情况下，针对TiO 2和SiO 2的不同聚集密度，计算出的一系列中心波长漂移见表1。 从表中可以看出，吸潮情况下低折射率材料SiO 2的聚集密度对中心波长的漂移起着主要作用。高折射率材料聚集密度的不同引起的中心波长漂移差别只有1 nm左右，而低折射率材料却有大约3 nm的变化。然后把镜片小心的放在镜头前，再把小圈直接拧到镜头上，就可以把镜头盖盖上了。江西6nm窄带滤镜天文
。对于70℃以上的情况，没有水的折射率变化的数据，但考虑到100℃以后水从液态逐渐变为气态，折射率的下降会更快，所以从这个角度能够合理解释胶合滤光片中心波长随温度的短移。 我们认为，对于未胶合单片的滤光片，室温下薄膜柱状结构中的空隙几乎完全被水分子所填充，在温度上升到70℃时，柱状结构中80%～90%左右的水分子被蒸发脱离出薄膜，而在70℃到120℃的时候，剩余的10～20%左右的水分子也被蒸发脱离出薄膜。因此导致了在70℃到120℃的中心波长漂移。实验数据中这种漂移的数值在1～2.5 nm之间，确实是室温到70℃漂移值的1/5左右。上海6nm窄带滤镜滤镜你要购买的UV镜的尺寸。
对于胶合的滤光片，造成中心波长短移的原因在于填充薄膜空隙的水汽的折射率随温度上升而下降，而且这种下降的速度远大于薄膜材料折射率随温度上升和几何厚度热膨胀引起的增量的速度，因此引起光学厚度下降、中心波长短移。这种短移的量级大约在-1×10 -2 nm/℃。***，对于聚集密度很高的膜系而言，材料的折射率 温度系数、基板的热膨胀系数是决定中心波长漂移的重要因素。通过计算，对于 可见光的范围，这种漂移的量级在1×10 -3nm/℃左右，方向由基板的热膨胀系数决定。 根据以上的分析，可以制定改善膜系温度稳定性的措施。
文献中有晶体石英在 可见光范围内o光和e光的折射率，见表2。也有熔融石英在红外的折射率温度系数，在1550 nm时约为+1.1×10 -5/℃，但是很难查到在可见光区域内的数据。根据上述的数据，我们可以推断可见光区SiO 2薄膜的折射率温度系数大概为+0.5×10 -5/℃左右。基板的热膨胀系数，对K9玻璃在-30～70℃范围内为74×10 -7/℃，在100～300℃范围内为86×10 -7/℃。膜系的热膨胀系数在5.5×10 -7/℃左右，泊松比取0.1。 根据以上的理论分析和参量设定，计算得到在70℃以下，绿色滤光片的中心波长的温度漂移为-0.00088 nm/℃，在100℃以上，中心波长的温度漂移为-0.001459 nm/℃，对于不同颜色的滤光片，数值略有不同，但量级都在-1×10 -3 nm/℃，10℃的温度变化也只会引起-10 -2nm量级的漂移，而实验观测到的漂移无论对单片还是胶合样品都在1 nm的量级，所以上述计算的结果并不是主要因素。不使用数码摄像机时就摘下UV镜，盖上原装的镜头盖。
，其中 ， 和 是厚度不同的银膜，曲线a表示 和 银膜的厚度是 和 ，曲线b表示 和 银膜的厚度是 和 。由图可知，改变金属膜层总厚度，可以改变通带透射率和截止带深度；调整金属膜的厚度，通带波形将被改变。 双半波滤光片的光谱特性 [2] 带通滤光片窄带滤光片的应用 长期以来，F—P干涉型膜系作为获得窄带通滤光片的***途径，在光学波段得到了***的应用。 特别是近几年在光纤通信DWDM(Dense Wavelength—DivisionMultiplexing， 密集波分复用器)技术中，采用F—P干涉型光学超窄带滤光片扩展单根光纤的信道容量，使光学超窄带滤光片的应用和制造技术水平上升到一个新的高度。口径越小的则恰恰相反，不容易挡闪但容易有暗角。广东窄带滤镜天文
UV镜 3.可以仔细看看镜片与边框的连接处，真品的都有一层橡胶圈，而假的则没有，就是光秃秃的镜片。江西6nm窄带滤镜天文
介质四半波滤光片光谱曲线 [1] 带通滤光片窄带滤光片 编辑 以长波通与短波通滤光片来合成窄带滤光片在工艺上非常困难，因为制膜时截止波长、中心波长和半宽度都很难控制，所以通常以法布里一珀**涉仪(简称F—P干涉仪或F—P标准具)来设计窄带滤光片，其设计原理与其他膜系完全不同。 根据物理光学的有关知识，F—P干涉仪由两块高反射率，间隔为d的平行反射板组成，如图5．50所示，如果用介质层来代替平行反射板之间的空气层，在介质层两侧镀制高反射膜层，就可得到具有F—P干涉仪光谱性质的膜系。江西6nm窄带滤镜天文
